1 主要芯片完成功能

　　本設備采用超外差時分雙工方式來完成設計,在符合WiMAX 標準的射頻套片推出之前，成功選用SIGE 公司生產的中頻芯片SE7051L10 和Texasinstruments 公司生產的射頻芯片TRF2436 來完成設計。中頻頻率固定為380 MHz，射頻頻率在5. 725~5. 850 GHz頻段內可選。

　　1.1 SE7051L10

　　SE7051L10 主要完成功能為：

　?、僭诎l射時隙內完成I、Q 基帶信號上變頻為380MHz 的固定中頻信號;

　?、谠诮邮諘r隙內完成接收的380 MHz 的固定中頻信號下變頻為零中頻的I、Q 基帶信號;

　?、弁瓿珊铣蒊F 和RF 所需的LO 功能; 其中中頻LO 頻率為固定的380 MHz; RF 本振頻率可選，以便系統工作在期望的工作信道內;

　　④在發射和接收通道，均內置可變增益放大器，同時Tx 通道具有18 dB 的增益控制范圍( 步進6 dB) ，和50 dB TX 增益控制范圍( 步進1 dB) ，Rx 通道具有50 dB 的自動增益控制范圍。

　　1.2 TRF2436

　　TRF2436 完成功能為：

　?、僭诎l射時隙內完成380 MHz 的固定中頻信號上變頻到所需的RF 信道頻率;②在接收時隙內完成接收的RF 信號放大并下變頻為380 MHz 的固定中頻信號;③片內內置收發開關、低噪聲放大器及開關控制的功率放大器;④ 內置射頻本振倍頻器。

　　2 總體設計

　　由于SE7051L10 與TRF2432 非同一公司套片,需重新設計，主要從以下幾點考慮。

　　中頻芯片SE7051L10 產生射頻本振，其合成頻率范圍2 850~ 3 350MHz，若系統選用低本振，要求最低頻率為2 672. 5MHz，SE7051L10 無法滿足該要求，系統只能選用高本振，高本振要求頻率為3 052~ 3 115MHz;選用高本振將導致中頻及基帶頻譜鏡像，對點對點系統而言，由于接收下變頻將發射的上變頻導致的頻譜鏡像翻轉，系統會不留痕跡進行解調;但作為CPE 設備，無法與標準基站對聯，采用基帶I、Q 信號顛倒連接，巧妙地解決選用高本振導致的頻譜翻轉，與標準信號源對聯，系統工作正常。

　　SE7051L10 的收發中頻為各自獨立的差分輸入輸出，而TRF2436 收發中頻為共用的差分輸入輸出,為解決此問題，選用2 只單端雙擲開關，通過收發切換控制信號，將SE7051L10 的收發中頻各自獨立的差分輸入輸出切換至TRF2436 要求共用的中頻差分輸入輸出，效果良好。

　　作為WiMAX CPE 設備，基站為適應不同用戶端設備要求，其系統接收增益固定，不具備AGC 功能,為保證接收信號幅度恒定，通過動態調整不同CPE設備的發射功率; 因此要求WiMAX CPE 設備發射通道具有超過50 dB 的ALC 控制范圍; 雖然SE7051L10內置步徑1 dB 的50 dB 衰減器，但中頻衰減過大，將影響中頻信號的信噪比，從而影響系統性能; 而TRF2436 是針對802. 11系統開發的，發射通道沒有提高系統動態的數控衰減器; 為增大系統發射動態,在TRF2436 的射頻濾波器后增加一片步徑4 dB 總衰減28 dB 數控衰減器。

　　重新設計SE7051L10 射頻本振的環路濾波器,優化射頻本振的相位噪聲，從而改善發射及接收系統的信號相對矢量誤差。

　　TRF2436 的本振要求100Ω差分輸入，本振功率電平0 dBm。通過增加此頻段工作的平衡- 不平衡變換的巴侖集成塊來解決，巴侖集成塊平衡輸出阻抗為200Ω差分輸出，阻抗不匹配通過四分之一波長阻抗變換器來解決;同時，通過一單片放大器將 SE7051L10 輸出本振放大到0 dBm，單片放大器也有利于提高本振的輸入輸出隔離度。

　　通過收發通道的預算，合理地完成功放及低噪放設計。

　　3 系統工作流程

　　系統采用時分雙工工作方式，當基帶控制的收發開關信號為高電平時，系統工作在發時隙，基帶送出的I、Q 信號經調制、上變頻、功率放大和中頻、射頻濾波后經開關由天線發射至接收端;在接收端，基帶控制的收發開關信號此時為低高電平，系統工作在收時隙，接收的射頻信號經開關、低噪放、下變頻、相應射頻、中頻濾波，解調出I、Q 基帶信號送至基帶信號處理單元。

　　4 主要技術指標的實現與指標分配

　　4.1 發射功率的實現

　　由于系統的基帶采用OFDM 調制技術，OFDM是無線通信系統中的一項關鍵技術，是一種多載波傳輸技術。多載波傳輸技術相對于單載波傳輸技術而言有很多優點，例如抗多徑干擾，抗突發噪聲和有效地克服頻率選擇衰落。但OFDM 技術的一個主要缺點就是具有很高的峰均功率比( PAPR) ，高的峰值容易引起非線性失真; 同時，由于系統采用較高的64QAM 等調制方式，對系統的線性要求較高，針對以上問題，在設計及選用器件時，為保證系統工作在線性區域，所有器件均要求在其P1 dB 回退10 dB 工作。

　　功放設計的難點主要是末級功放的設計，本系統末級功放選用SIRENZA 公司生產的SZA5044，其輸出P1 dB 為29 dBm，功率回退10 dB，其輸出線性功率為19 dBm，功放末級有一無源收發開關、抑制諧波分量的低通濾波器及MCX 插座，其插入損耗總和為1. 6 dB，在插座輸出口輸出的線性功率為17. 4 dBm，滿足設備技術指標要求;同時，SZA5044的增益為28 dB，為保證設備技術指標16 dBm 功率輸出，SZA5044 輸入功率要求- 9 dBm，功放前級的射頻開關、數控衰減器及濾波器的插入損耗總和為4. 4 dB，要求TRF2436 的線性功率輸出- 4. 6 dBm,TRF2436 其輸出P1 dB 為22 dBm，線性功率輸出12 dBm，滿足技術指標要求。

　　4.2 發射通道ALC的實現

　　由于系統針對點對多點設計，基站的AGC 不能工作，基站的接收增益相對固定，為保證系統正常通信，基站端通過測試上行接收基帶I、Q 的功率電平,與標準I、Q 的功率電平比較，計算出功率誤差，送至用戶端，通過軟件開環控制用戶端上行的發射功率;為保證有足夠的動態，以適應衰落的影響，指標規定用戶端的ALC 控制范圍大于50 dB，步徑1 dB。

　　本系統的ALC 由SE7051L10 提供30dB ALC 控制范圍，步徑1 dB; 同時，數控衰減器提供28 dB 的ALC 控制范圍，步徑4 dB，在實際應用中，實際測試一ALC 控制表格，按實際衰減量從小到大排列，步徑1 dB，通過安捷侖公司的89601 軟件實際測量發射功率電平，同時保證在50 dB 的動態范圍內，發射的相對矢量誤差小于- 31 dB。在正常工作時，基帶軟件根據當前ALC 控制信號所在控制表格的位置和基站測量的功率誤差，動態調整用戶端發射功率,保證系統正常工作。

　　4.3 發射機EVM指標實現

　　發射機相對矢量誤差是衡量發射機綜合技術指標之一，由基帶I、Q 的正交誤差、幅度平衡，本振的相位噪聲，混頻器和功放( PA) 線性技術指標和系統頻偏等決定。針對本射頻系統而言，I、Q 的正交誤差主要通過PCB 板I、Q 信號走線嚴格等長來控制;幅度平衡可通過運算放大器的增益控制電阻來調整; 由于本射頻系統選用TRF2436 作為二次混頻的主芯片，混頻器集成在芯片內部，無法控制; 發射EVM 主要由本地振蕩器的相位噪聲決定，通過合理選用VCTCXO，優化環路濾波器等措施，保證射頻本地振蕩器的相位噪聲指標滿足- 88 dBc@ 1 kHz、- 90 dBc@10 kHz，從而保證TRF2436 輸出最終功率0 dBm時，其相對矢量誤差達到- 34. 5 dB;對本系統而言，功放的合理設計決定了發射機相對矢量誤差。

　　5小結

　　如前所述，本系統選用的末級功放，在輸出功率為16 dBm 時，其相對矢量誤差為2% ( - 34 dB) ，通過計算系統的相對矢量誤差為- 32. 5dB，滿足技術指標要求。