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技術GaN貨丨基于模型的 GaN PA 設計基礎知識:GaN 晶體管 S 參數、線性穩定性分析與電阻穩定性

2019-09-10
關鍵詞: GaN 晶體管

  在簡單的線性射頻/微波放大器設計中,一般利用s參數匹配使增益和增益平坦度最大。同樣也會利用這些 S 參數數據來開發匹配網絡,以解決放大器穩定性問題。本文討論在設計氮化鎵 (GaN) 功率放大器 (PA) 過程中,使用模型模擬基本的 S 參數和穩定性分析的重要性。文中介紹使用模型和電阻穩定性技術來幫助避免設備不穩定,從而避免影響非線性和線性仿真。

  在這篇博文中,我們著重介紹線性 S 參數計算中使用的簡單的雙端口穩定性分析。我們將使用 Modelithics Qorvo GaN 庫中的非線性 Qorvo GaN 功率晶體管模型,并配合使用仿真模板和 Keysight 高級設計系統 (ADS) 軟件。

  基于模型的 GaN PA 設計基礎知識

  Qorvo 與 Modelithics 合作,共同說明非線性模型和Modelithics Qorvo GaN 庫如何幫助您改進 PA 設計。

  點擊此處,查看第一批博文:

  第 1 部分:GaN HEMT 模型初階入門

  第 2 部分:I-V 曲線中有什么?

  第 3 部分:內部電流-電壓 (I-V) 波形的定義及其必要性

  穩定性解讀

  穩定性是指 PA 抵抗潛在的雜散振蕩的能力。振蕩可能是全功率大信號問題,也可能是未經正確分析,無法覺察的隱蔽頻譜問題。甚至是預期頻率范圍以外的無用信號,都可能導致系統振蕩和增益性能下降。

  穩定性可以分為兩種類型,您可以采用一些方法來分析您的系統中的 PA 的穩定性。

  有條件的穩定性 – 系統設計在輸入和輸出呈現預期的特性阻抗 Z0(50Ω 或 75Ω)時保持穩定,但可能因為其他輸入或輸出阻抗而受到振蕩(輸入或輸出端口顯示負阻抗)。

  無條件的穩定性 – 在史密斯圓圖內任何可能的正實部阻抗下,系統都保持穩定。注意,任何系統設計在遭遇負實部阻抗(史密斯圓圖以外)時,都會發生振蕩。但是,一般來說,如果系統被定義為無條件保持穩定,那么它在所有頻率(設備能獲得增益)和所有正實部阻抗下,都能保持穩定。

  穩定性測量

  我們先來看看眾所周知的“K 系數”和穩定性度量參數 “b”,以此確定在給定偏置下引起不穩定的頻率范圍。這些數值由以下公式計算得出1:

  k = {1- |S11|2 - |S22|2 + |S11*S22 - S12*S21|2} / {2*|S12*S21|}

  以及

  b = 1 + |S11|2 - |S22|2 - |S11*S22 - S12*S21|2

  無條件穩定性用 k > 1 和 b > 0 表示。

  但是,因為這個標準需要采用兩個參數來檢查無條件穩定性,因此可提供一個更加簡潔的公式,使用下方的 “mu-prime”參數2進行計算:

  mu_prime = {1 - |S22|2} / {|S11 - conj(S22)*Delta| + |S21*S12|}

  如果 mu_prime > 1,表示無條件保持(線性)穩定。

  利用匹配和調諧來獲得穩定性

  如上所述,可利用 S 參數數據來開發匹配網絡以獲得放大器穩定性。圖 1 顯示單級放大器配置,以及影響增益和穩定性的關鍵參數。在無條件保持穩定區域,通過將 Γs 和 ΓL 設置為在兩個端口實現同時共軛匹配來獲得最大增益。

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  圖1

  線性穩定性分析

  未調諧晶體管的穩定性測量

  我們來看一個示例。圖 2 顯示對 Qorvo 的 T2G6003028-FS GaN HEMT 器件(包括在 Modelithics Qorvo GaN 模型庫中)的非線性模型實施線性 S 參數分析的仿真設置。

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  圖2

  注意:這里所有仿真的偏置條件都設置為 Vds = 28 V、Vgs = -3.02 V,這相當于約 200 mA 漏極電流。

  在上述示意圖中,符號表示可以利用器件的 S 參數計算出的參數,包括穩定性 k、b 和 mu_prime?!癕axGain1”參數表示最大可用增益?!癕axGain1”參數計算在器件保持無條件穩定的頻率范圍內的最大可用增益,并顯示表示最大穩定增益的值。在有條件保持穩定的區域,該值通過簡單的 |S21|/|S12| 計算得出。

  圖 3 顯示 MaxGain1 參數、50Ω 增益(S21,單位:dB)和穩定性系數 k,以及從圖 2 的示意圖(m5 時)計算得出的 b 和 mu_prime 的測量值。此圖顯示,穩定性測量值 b> 0,穩定性系數 k > 1。在約 1.85 GHz (m5) 時,穩定性測量參數顯示有一個明顯的轉折點。這是有條件和無條件保持穩定區域之間的轉換頻率。3.5 GHz 時,此仿真參數表示的最大增益約為 18.4 dB(對應圖 3 中的標記 m3)。注意:在約 10.4 GHz 時,最大可用增益達到 0 dB;這個頻率表示為最大頻率或 fmax 分析從極低頻率到至少 fmax 范圍內的穩定性是非常不錯的做法,這也是為什么在此示例中,設置為在 25 MHz 至 12 GHz 之間掃頻的原因。

  根據此分析,我們可以得出:

  高于 1.85 GHz 時,器件無條件保持穩定。

  低于 1.85 GHz 頻率時,器件有條件保持穩定。

  從仿真示意圖(圖 2)得出的 S 參數如圖 4 所示。S11 和 S22 顯示在史密斯圓圖中,極區圖則用于顯示 S21 和 S12 。

  注意 50Ω 輸入與輸出(|S21|,單位:dB)的增益和 MaxGain1 值之間差異極大。這是由 50Ω 系統中與 S11 和 S22 相關的不匹配引起的。

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  圖3

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  圖4

  在輸入和輸出平面內繪制穩定性圈可以提供更多見解。圖 2 所示的示意圖中也包括 “S_StabCircle”和 “L_StabCircle”的符號,它們對應輸入和輸出平面中穩定性圈的計算值。

  這些圈的含義如下所述。在 25 MHz 時,輸入穩定性圈在圖 5 中用標記 14 表示,該圈上的每個點都表示一個 Γs 值,按照如下公式,每個值都可以得出一個等于 1 的 Γout 值。

  公式1   Γout = S22 + S12*S21*{Γs / (1-S11*Γs)}

  這個圈設定了 Γout < 1 和 Γout > 1 之間的邊界,其意義在于,Γout > 1 對應輸出端口的負阻抗,這種情況可能導致出現震蕩。之后,問題變成,圈內或者圈外是否是不穩定(Γout > 1)區域。在 Γs = 0(即 50Ω 點)時,進行快速檢查。注意,根據公式1,Γout = S22 時, 對所有頻率下都小于 1 展開分析。由此,我們可以斷定,圈外為穩定區域,圈內為不穩定區域。

  對輸出穩定性圈的解釋基本與此相似,除了此時繪制的 ΓL 點的圈圖中,Γin = 1(根據公式2)。通過類似論證,我們可以斷定,圖 5 右側所示的圈圖內部對應的是不穩定區域。注意,減少圖 2 中所示的頻譜計劃是為了減少圖 5 中顯示的圈的數量,以使其更清晰。

  公式2   Γin = S11 + S12*S21*{ΓL / (1-S22*ΓL)}

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  圖5

  線性穩定性分析

  所以,當器件無法達到無條件保持穩定的要求時(例如,在我們的示例中,頻率低于 1.85 GHz),會怎么樣?

  您可以采用幾種匹配方法來幫助穩定您的電路。在本文中,我們介紹兩種方法。一種是利用阻抗,另一種是依賴頻率的穩定。

  阻抗 – 使用匹配電阻提供穩定性

  依賴頻率 – 使用電阻、電感和電容來提供穩定性

  微波 PA 設計的阻抗穩定性

  在我們的示例中,可以采用匹配電阻來幫助穩定大部分微波應用中的高增益、低頻率晶體管。這些電阻可以在輸入或輸出端串聯或并聯,可以置于并行反饋回路中,或者包含在偏置網絡中。對于 PA,我們想讓輸出功率最大化,因此最好避免在輸出網絡中采用電阻。反饋放大器不在本文的討論范圍內,所以,我們會著重介紹輸入網絡中的串聯和并聯電阻。

  圖 6 顯示在輸入網絡中添加串聯和并聯電阻的位置。調整這些值,以在整個 0.025 至 12 GHz 頻率范圍內實現無條件穩定性。由此得出的穩定性測量值如圖 7 所示。這些值顯示,晶體管在整個頻率范圍內都具有無條件穩定性。但是,注意,fmax 會從 10.3 GHz 下降至約 8.75 GHz。比較圖 7(設計頻率為 3.5 GHz [12.3 dB])中的最大增益估值和圖 3 的值(18.4 dB,不具備此穩定性),我們可以看出,最大可用增益降低了約 6 dB。這是添加了純電阻輸入穩定網絡造成的。電阻穩定器件的 S 參數如圖 8 所示,與非穩定器件的 S 參數重疊。我們可以看到,S11 和 S12 在整個頻率范圍內都受到影響,S21 也降低,S22 變化最小。令人欣慰的是,從圖 9 可以看出,在添加電阻穩定性網絡之后,在電源和負載平面中,穩定性圈現在都落在史密斯圓圖之外。

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  圖6(注意:分析設置與圖2相同)

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  圖7

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  圖8

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  圖9

  依賴頻率的電阻穩定性

  如果設計頻率高于 1.85 GHz(例如 3.5 GHz),我們可以實施使用串聯-并聯穩定性網絡、依賴頻率的電阻方法。我們來看看,是否可以使用此方法來減少上述增益損失。

  在圖 10 中,我們將一個電阻 (R1) 集成到經過更改的柵級偏置網絡中。此外,將一個電容 (C3) 放置到串聯穩定性電阻 (R1) 上??梢酝ㄟ^調整此電容值來調節串行電阻 (R1) 的頻率,使之有效短路(使其不可“見”)。此舉可以幫助提高可用增益。

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  圖10

  利用電感 (L1) 和電容 (C1) 構建低通濾波器。這可以防止電阻 (R1) 在更高的 RF 頻率或更低的頻率下發揮作用,以便實現穩定性。有關此解決方案的增益、穩定性和 S 參數分析,請參考圖 11、圖 12 和圖 13。如圖所示,依賴頻率的穩定性網絡在整個頻率范圍內提供無條件的穩定性,同時降低在 3.5 GHz 時對最大可用增益的影響。注意,與非穩定器件相比,在 3.5 GHz 時增益僅降低約 1dB,而 fmax 則與非穩定器件基本持平 (~10.4 GHz)。在查看與圖 12 中非穩定器件的 S 參數比較結果時,我們發現,與電阻穩定器件不同,S 參數在整個頻率范圍內都未發生改變,僅在頻率更低時改變(根據需要)。通過圖 13 只能確認,對于無條件穩定電路,無論是在源平面還是在負載平面,穩定圓都不會與史密斯圖重疊。

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  圖11

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  圖12

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  圖13

  主要結果

  所以,主要有哪些發現?如下方的數據所示,使用依賴頻率的穩定性時,穩定性和增益都得到優化。

  無穩定性 – 3.5 GHz 時最大可用增益為 18.373 dB– 圖 3

  - 高于 1.85 GHz 時,無條件保持穩定

  - 低于 1.85 GHz 時,有條件保持穩定

  符合電阻穩定性 – 3.5 GHz 時最大可用增益為 12.334 dB – 圖 7

  - 在整個 0.025 至 12 GHz 頻率范圍內,無條件保持穩定

  - 最大可用增益降低 6 dB

  最優結果 – 符合依賴頻率的穩定性 – 3.5 GHz 時最大可用增益為 17.5 dB– 圖 11

  - 在整個 0.025 至 12 GHz 頻率范圍內,無條件保持穩定

  - 最大可用增益增加,高于電阻穩定性 5.166 dB

  總結

  建??梢詭椭趯嶋H測試應用之前,解決穩定性等常見的設計問題。通過準確建模和實施穩定性技術,我們可以在保持無條件穩定的同時進行匹配和調諧,以優化s參數的性能。

  最后,請注意,這里討論的穩定性網絡使用了理想的集總元件。在實際的微波設計中,您需要包含微帶互聯和所有 RLC 元件的準確寄生模型,無論您是進行 MMIC 設計,還是進行包括集總元件的基于板的混合設計。


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