1　引　言

　　變壓器繞組直流電阻測試是變壓器出廠及預防性試驗的主要項目之一。按照IEC標準和國標GB1094，變壓器在制造過程中、大修后、交接試驗和預防性試驗以及繞組平均溫升的測定和故障診斷中等都必須進行該項試驗〔1〕。

　　
　　近幾年有關電力變壓器直流電阻的測試方法已在參考文獻〔2～4〕中詳細論述。這些方法可以分為兩大類：靜態和動態測量法。所謂靜態測量法，指待繞組充電電流穩定后進行測量，它包括，增大回路電阻的電路突變法、高壓充電低壓測量法、磁通泵法等，它們都存在測量過程須依賴人工干預的缺點。所謂動態測量法，指不需要等到穩定后再測量，而是利用電感線圈充電過程中的電壓、電流數據來測量其電阻。在動態測量法中，二階振蕩法對于回路中所串聯的電容有較高的要求，還要求嚴格把握電流極值點，若di／dt≠0，而電感的數值又很大，所產生的電感壓降UL＝Lx（di／dt）疊加于直流電阻極小的壓降UR上，則降低測量精度。一般而言，靜態測量法消耗時間較長，但是測量數據比較可靠；動態測量法快速高效，但是測量數據有時不太可靠。

　　本文針對它們的各自特點，借助于TI（TexasInstrument）公司信號處理器（DSP），提出了“消磁動態法”，力求將兩類方法的優點集于一體，解決智能化、快速、可靠測量大型電力設備直流電阻的問題，尤其是大容量的三相五柱變壓器的快速測量。

　　2　測試系統原理分析

　　2．1　消磁法基本思路

　　常規研究三相三柱變壓器的方法是把電力變壓器繞組等效于電感和電阻的串聯，繞組電流變化過程為

　　
　　其中，τ＝Lx／Rx為回路時間常數；Rx、Lx為被測變壓器繞組直流電阻、電感；E、i為電源和回路電流。

　　下面簡要分析三相五柱變壓器的互感耦合繞組的電路過渡過程，其等效電路如圖1所示。其中，R1為原邊電阻；R2為副邊電阻折合值；L為對應于激磁電抗的電感。此電路的阻抗函數為：

　　
　　此電路的強制響應（即端電壓的穩態分量）和自然響應分別為：

　　
　　電路的全響應為強制響應與自然響應之和，即，

　　待定常數A可由初始條件求得。因此，端電壓的時間變化函數為

　　
　　那么，若將恒流源通入副邊短路的變壓器中時，雖然原邊電流很快達到其穩定值，但由于副邊感生電感電流的影響，原邊電壓要經過一長時間才達到其穩定值。由此可見，互感耦合繞組電路的過渡過程由次級參數決定，而與初級無關，即便是加大電源內阻也并不能影響次級時間常數。

　　造成加電后感性繞組存在過渡過程的原因是磁通不能突變。當由一穩態轉換到別一穩態時就需要過渡時間。如果略去剩磁，則測量變壓器直流電阻時，其起始狀態磁通為零。如果我們設法在整個測量過程中保持這種零狀態，那就從根本上消除了過渡過程，達到快速測量的目的。

　　測量高（中）壓線圈的直流電阻的同時，在中（低）壓線圈中加反向電流，目的是抵消電流磁場。也就是說，當測量高壓側直流電阻時，除在高壓待測相線圈中加電流外，還應在相應的中壓側線圈中加一反向電流，使此電流產生之磁勢與高壓側產生之磁勢大小相等方向相反，如能同時加入則性能達到相互抵消。即，保證在整個測量過程中保持“零磁通”狀態。其簡圖如圖2（略去低壓繞組）所示。

　　
　　設高壓側有N1匝，中壓側有N2匝，則高壓側磁勢為N1i1，中壓側為N2i2，如N1i1＋N2i2＝0，則i2＝－N1·i1／N2，因N1／N2＝u1／u2，故，由銘牌上給定的某一分頭電壓比，即可求出匝數比。

　　當測量低壓側繞組時，其簡化電路如圖3所示。由圖可知，中低壓匝數比為中壓線電壓和低壓線電壓之比，如設中壓線電壓為u2，低壓為u3，則N2／N3＝（u2／ /u3。又因低壓繞組系bc相串接后與a相并接。故，總注入電流應為a相電流的1．5倍，

　　
　　滿足（8）式關系即可使中低壓磁勢相互抵消。通過DSP控制恒流源輸出消磁電流的大小，完成測試。

　　2．2　動態測試法基本思路

　　僅靠“靜態”的方法并不能很好地解決測量的準確性與快速性這個矛盾。為此，本文提出了在“靜態”測量的思路基礎之上的“動態”測試法。其原理示意圖見圖4，圖中，UN是串入繞組中的高精密標準電阻RN上端電壓，E為被測繞組端電壓。

　　
　　由式（1）可知，在消磁過程中，能測出t1、t2兩個不同時刻的UN及E值，將它們代入式（1）中可得：

　　
　　從理論上講，Δt取值越小，利用（9）、（10）式解出的直阻值RX越準確，那么保證測量的準確性是不成問題的，但事實并非如此。當Δt小到一定程度后，算出的RX值的誤差將隨著Δt減小而增大。這是因為計算機運算中的字長及模擬信號A／D轉換時的量化誤差和線圈的自然時間常數等因素都對直阻RX的計算結果產生影響。動態測試法必須經過認真研究及大量仿真試驗，方可得出最優測量方案。但在測量過程中通以消磁電流后，電流的變化相對比較穩定一些（即Δi較?。蓸狱c數就可以取得少一些，因此，Δt取值就可以相對偏大一些，減輕了微處理器的計算負擔。本測試儀根據下式確定采樣點數：

　　
　　式（11）中，Δi和δ事先由計算機設定。在Δt（事先由計算機設定）時間間隔內連續采樣電壓，并進行判斷，一旦滿足要求就不需采樣電壓，而進行數據處理，完成顯示和PC通訊等功能。

　　3　測試系統介紹

　　整個測試系統以TMS320F240為控制中心，系統框圖如圖5所示。TMS320F240（16位定點處理器），將高性能DSP內核和豐富的微控制器外設功能集于單片之中，從而成為傳統的多微處理器單元（MCU）和昂貴的多片設計的理想替代品〔5〕。F240具有16路10bit A／D輸入接口，由于它優良的性能使得依靠單一的芯片基本上可以完成系統全部功能，與常規的設計相比，利用F240芯片使得系統硬件電路簡單，體積減小，軟件編程也變得容易。為實現本系統功能，F240外擴64Kbyte數據存儲單元用于數據的運算處理和存儲；采用MAX715芯片提供系統所需的多種電壓；電源監控芯片MAX691確保電源的正常供應、RAM的寫保護以及系統低壓檢測功能；通信接口采用MAX232芯片；選用了REF02精密電壓／溫度傳感器芯片，可以同時測量環境溫度；用戶接口配備了192×128點陣液晶顯示器和4×4鍵盤便于參數的顯示和用戶的各種功能操作；而數據的采集、跳變沿捕捉、“看門狗”、程序的存儲等都由F240實現。在測試前將全部測試鉗夾住變壓器端子，由計算機控制換接測量端。

　　
　　4　測量任務

　　4．1　計算相間電阻、線間電阻的不平衡率〔4〕

　　在GB6451－86《三相浸式電力變壓器技術參數和要求》系列標準中，規定了三相繞組直流電阻不平衡率的限值。當容量為1600kVA時，要求相電阻不平衡率≤±4％、線電阻不平衡率≤±2％；當容量更大時，則相電阻不平衡率（中性點引出時）和線電阻不平衡率均≤2％。所以，必須根據測量結果計算出相應電阻不平衡率。

　　4．1．1　相及線電阻不平衡率表達式

　　設三相變壓器三個相繞組的電阻值分別為Ra、Rb和Rc；設最大相繞組、最小相繞組分別為Rmaxp和Rminp。由此，按相電阻不平衡率Sp的定義，有：

　　
　　又設在三相變壓器的三個線端a、b和c中的任意兩個端子間的線電阻分別表示為Rab、Rbc和Rca，且設Rmaxl最大、Rminl最小。由此，按線電阻不平衡率Sl的定義有：

　　
　　4．1．2　Y或Z聯結時線電阻不平衡率表達式
　　
　　從用直流電源測電流電阻角度看，Y聯結與Z聯結并沒有什么區別，均有：

Rab＝Ra＋Rb，
Rbc＝Rb＋Rc，
Rca＝Rc＋Ra。

　　當Ra最大Rc最小時，則Rab最大，Rbc最小。則式（13）變換為：

　　
　　由式（14）可知，在Y聯結及Z聯結時的線電阻不平衡率S1總是等于相電阻不平衡率Sp的一半。

　　4．1．3　D聯結時線電阻不平衡率的計算

　　在D聯結時，每次測得的線電阻，是由兩相繞組串聯后再與第三相繞組并聯。設Ra最大、Rc最小，因此，線電阻不平衡率Sl為：

　　
　　4．2　繞組直流電阻值R75的換算

　　變壓器繞組的電阻大小受溫度影響，測量時，應記錄當時的環境溫度（最好測出繞組溫度）。沒有浸油的變壓器，以室溫作為測試溫度。已浸油的，以油面溫度作為測試溫度。若變壓器運行后，繞組溫度比室溫高得多，最好待溫度降低到穩定后再測量。有關R75換算方法，參見相關資料，此處省略。

　　
　　5　測試結果及可信度分析

　　表1中的A表示一臺報廢的三相變壓器（容量為1250kVA，聯接組別：Y0／Δ），B 表示一臺1250kVA的三相變壓器（聯接組別：Y0／Δ），H表示高端直流電阻。表2為某工廠巨型三相五柱變壓器：容量240MVA，電壓242／15．75kV，聯接組別：Y0／Δ，其中，L表示低端直流電阻，H表示高端直流電阻。觀察測量數據可知，它們的差別屬于正態分布，數據是可信的〔6，7〕，并且測量時間較短，效率高。由表1中的SP和SL可知：A報廢，B是正常的。由表2可知：該變壓器的SP和SL已經超過2％，應該著手檢查及時排除故障。

　　6　結束語

　　本方法的特點在于合理地將靜態與動態測試方法有機地統一了起來，它特別適用于各種不同容量、不同聯結組、鐵心為五柱式或三柱式的電力變壓器的繞組直流電阻的快速、準確、可靠的測量；該方法的另一個特點是合理地選用DSP數字處理器，可以快速、準確地進行數據處理；由于采用蓄電池供電，不需要增加新的設備，該方法極易于在現場實施。