兩輪不平衡小車是一個集環境感知、動態決策與規劃、行為控制與執行等多種功能于一體的綜合系統。它的動力學方程是一個多變量、耦合、時變的非線性高階方程，加上運動學方程中的非完整約束，使它成為一個具體的、實現起來相對簡單的系統。近年來，兩輪不平衡小車作為一個理論與實踐相結合的系統，受到高度重視，它是檢驗各種控制方法處理能力的典型裝置[1]。針對以往[2]通過反饋線性化得到小車系統的線性模型，然后在指數趨近律基礎上進行變結構控制的方法，消抖效果并非很好，而且在削弱系統抖振的同時也削弱了系統的抗干擾能力。為此，本文首先基于飽和特性的準滑模指數趨近律設計出了常規切換面滑?？刂破骱蛣討B切換面滑?？刂破鳌Ｔ摽刂破鬏^以前的方法更有效地削弱了系統的抖振；然后通過給飽和特性的準滑模指數趨近律中加入擾動跟蹤項，設計出了帶擾動跟蹤項的動態切換面準滑?？刂破?。該控制器不僅很好地削弱了系統抖振，增大了系統的可控范圍,更重要的是很好地保證了系統的魯棒性。
1 小車系統建模及其反饋線性化  
    設電機的力矩系數為km，反電動勢常數為ke，電機電阻為R，轉子慣量為J，接入減速箱的減速比為kj;小車車體質量為Mp，車輪及軸的質量為Mw，車體質心到車體轉動中心距離為l，車輪半徑為r，車體轉動慣量為Ip，車輪及軸轉動慣量為Iw，重力加速度為g，車輪水平位移為x1，水平速度為x2，車體偏離垂直方向的角度為x3，偏離垂直方向角加速度為x4，整個系統的輸入即電機的輸入電壓為u。
    取狀態變量X[x1 x2 x3 x4]T，將電機的輸入電壓u作為控制信號。為了便于研究，把系統看作線性化的單輸入單輸出系統。由于角度對系統的影響最大，所以將角度x3作為輸出，它可由傾角傳感器測得[1]。根據力學建模得到系統的非線性方程為[3]：

    則小車的局部線性化模型可簡記為：

 
    顯然，動態切換面是在常規切換面中加入與控制輸入有關的Tv0項，使得不連續切換項M0sat(HX/Δ)轉移到控制的一階導數v0中。因為控制u中不存在不連續切換項，所以有效地降低了抖振。
2.3 帶擾動跟蹤的動態滑模控制器的設計
    由于以往的方法在消抖的同時也削弱了系統的抗干擾能力，而擾動的存在會惡化系統的性能。在滑?？刂浦?，擾動會使本來位于滑動面的運動偏離滑動面。從幾何學角度可以將該擾動分解為兩個方向：沿滑動面的切線方向和垂直于該切線的法線方向。從物理學角度,分解在沿滑動面切線方向的擾動將給系統一個繼續沿滑動面運動的加速度，它對系統的影響不大；而分解在垂直于滑動面方向的擾動會給系統一個垂直滑動面方向的加速度，也就是擾動引起系統在滑動面垂直方向上產生遠離滑動面的加速度，使系統脫離滑動面。為了避免擾動造成系統運動偏離滑動面過大，本文在飽和特性的指數趨近律中加入擾動動力跟蹤項來減小系統遠離滑動面運動的加速度，以增強系統的抗干擾能力。


3 仿真比較[8]
    由maxon電機手冊得到：額定電壓為30 V,力矩系數km=0.0389 Nm/A,電機電阻R=1.23 Ω, 轉子慣量J=0.000 065 5 kgm2，反電動勢常數ke=1/246=0.004 065 V/rpm,接入減速箱的減速比kj=33,測量得小車車體質量為Mp=10.36 kg，車體質心到車體轉動中心距離l=0.2 m,車輪及軸質量Mw=0.4 kg，車輪半徑r=0.06 m，車輪及軸轉動慣量Iw=0.000 36 kg·m2，車體轉動慣量Ip=0.037 59 kg·m2，取重力加速度g=9.81 N/kg。
3.1 可控范圍的比較
    取M0=20，k=10，T=0.5，G=0.3,在小車位置、速度、角速度全都為0的情況下,通過不斷變換角度初始值，觀察控制電壓為額定值時的角度值即為小車在此控制器下的最大可控傾角。仿真得到如表1所示的三種控制器的最大可控傾角。
    由表1可以看出，系統在帶擾動跟蹤項的動態切換面滑模控制器作用下的可控角最大，動態切換面準滑模控制器次之，而常規切換面準滑?？刂破髯饔孟孪到y的可控角最小。下面對三種控制器控制效果的比較都在其傾角可控范圍內。

3.2 系統抖振的比較
    根據變結構理論：系統運動在滑模區時，其特性和參數只取決于切換函數而與其他無關，即滑模具有完全魯棒性。但伴隨滑模的運動,系統會出現抖振，這種高頻振動會嚴重影響系統的性能。下面就上文所設計的三種不同控制器作用系統時所產生的抖振進行觀察比較。
    仍取初始狀態X=[0  0  0.45  0]T，其他參數不變，在三種不同控制器控制作用小車角度在10 s內的響應曲線如圖1示。    

    由圖1可看出，在三種不同控制器的作用下，系統的位置、速度、角速度以及控制u響應曲線都有圖1所示的特性，即動態切換面滑?？刂破鞅瘸Ｒ幥袚Q面滑?？刂破髟谙斗矫嬗忻黠@的優勢，而帶擾動跟蹤的動態切換面滑模控制器比不帶擾動跟蹤的動態切換面滑?？刂破髟谙斗矫嬗忻黠@的優勢。
3.3 系統抗干擾性比較
    設小車位于平衡狀態X=[0  0  0  0]T處，給系統的控制輸入端u處加入幅值為5的隨機干擾信號，在上述三種不同控制器作用下小車速度在3 s內的響應曲線如圖2示。

    由圖2可看出，對于系統角度，動態切換面滑?？刂破髯饔孟孪到y的抗干擾能力比常規切換面滑模控制器作用下系統抗干擾能力弱很多，但是通過增加擾動跟蹤項,可使動態切換面滑模控制器的抗干擾能力又得以顯著地增強。
    大量仿真曲線表明：對于相同的趨近律，與常規切換面滑模控制器相比，動態切換面滑?？刂破麟m然顯著地削弱了系統的抖振，但同時也削弱了系統的抗干擾能力。而通過給趨近律中加入擾動跟蹤項設計的帶擾動跟蹤的動態滑?？刂破髯饔孟到y時，不僅顯著地削弱了系統的抖振，而且保留了常規切換面滑?？刂破鬏^強的抗干擾能力。由此可見，擾動跟蹤項不但很好地補償了變結構控制的抖振缺陷，而且還實現了系統對擾動的不變性，增大了系統的可控范圍。
    本文針對反饋線性化得到的小車系統線性模型，設計了基于常規切換面和動態滑模切換面的準滑動模態變結構控制器，并在此基礎上通過給控制u中加入擾動跟蹤項，設計出能同時削弱抖振和保證系統抗干擾能力的控制器，實現了小車的穩定控制。通過仿真比較可以看出，與常規切換面控制器作用相比，在基于動態切換面控制器作用下系統的可控范圍較大、抑制系統抖振能力強，但同時系統的魯棒性變差，即在削弱系統抖振的同時也削弱了系統的魯棒性。而通過給控制u中加入擾動跟蹤項使系統抗干擾能力顯著增強，即具有擾動跟蹤的動態滑?？刂破鞑粌H更好地削弱了系統的抖振，同時還保證了滑模對擾動的不變性，實現了滑動模態魯棒性和消除抖振的統一。
參考文獻
[1] Li Yanzhao, Qu Shengli, Zhu Jiahui, et al. Study on the control of a two-wheeled unstable vehicle based on sensitivity Analysis[M]. The University of Western Australia School of Mechanical Engineering, IEEE, 2009.
[2] OOI R C.Banlancing a two-wheeled autonomous robot[M]. IEEE, 2003.
[3] 朱加輝.兩輪自平衡小車反饋線性化及變結構控制研究[D].西安:西安電子科技大學，2010.
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[8] 黃忠霖.控制系統MATLAB計算及仿真[M].北京：國防工業出版社，2004. (收稿日期：2010-06-28)