文獻標識碼： A
DOI：10.16157/j.issn.0258-7998.2015.10.035
中文引用格式： 臧鵬，洪峰，辛張楠，等. LCL濾波器型雙Buck并網逆變器[J].電子技術應用，2015，41(10)：129-132.
英文引用格式： Zang Peng，Hong Feng，Xin Zhangnan，et al. Dual buck inverter photovoltaic grid with LCL filter[J].Application of Electronic Technique，2015，41(10)：129-132.
0 引言
雙Buck逆變器是針對航空電源和新能源發電等對電源可靠性和效率要求高的場合提出的一類逆變器拓撲。雙Buck逆變器無橋臂直通和開關管寄生二極管反向恢復問題，開關損耗低。但雙Buck逆變器需要兩個獨立濾波電感，磁件體積、重量均較大。
在抑制高頻諧波的同時又減小電感體積與重量是雙Buck逆變器研究的一個方向。文獻[1-2]改進雙Buck逆變器的控制方法，消除了固有的電流過零畸變，實現較小的電流紋波。但電路組成復雜，電感數量多、體積大，穩定性差。文獻[3]在雙Buck逆變器中引入磁集成技術，有效地減小了磁件體積和重量。但磁集成技術有環流，破壞雙Buck的半周期模態，降低電路效率。文獻[4]使用LLC對雙Buck逆變器濾波，電感量與電感體積均減小，但電路有兩個分壓電容，器件的電壓應力大，系統穩定性差。
本文提出用LCL濾波器對雙Buck并網逆變器濾波。LCL 濾波器對高頻諧波電流有很大的衰減作用，而且同樣的諧波抑制效果，所需電感量較L、LC濾波器更小，電感體積與重量減小。尤其對雙Buck并網逆變器，整個工作周期需要兩個獨立濾波電感的拓撲。這一設計既保證電路高頻諧波濾波特性好、輸出紋波小，又減小磁件體積和重量。本文結合LCL濾波器型雙Buck并網逆變器的研究，分析了LCL濾波器的參數及系統穩定性。
1 LCL濾波器型雙Buck并網逆變器原理簡介
圖1是LC濾波器型雙Buck并網逆變器的電路拓撲。圖中，將濾波電容Cs接在電網兩端。A、C間電壓為UAC，B、C間電壓為UBC。輸出電壓正極性半周，開關管S1斬波，二極管D1續流，逆變器輸出電平UAC為+Udc或-Udc，UBC與電網電壓一致。輸出電壓負極性半周與正極性半周工作過程對稱。UAC和UBC分別經過LC濾波后輸出一個完整的正弦波給電網。這種濾波方式結構簡單，但雙Buck電路有兩個橋臂并聯工作，需兩個電感，電感體積大，成本高。因此本文提出用LCL濾波器代替傳統的LC濾波器對雙Buck并網逆變器進行濾波以保證在同樣輸出電流紋波的情況下，減小電感量、磁件體積。
對圖1中Buck全橋逆變器修改如下：輸出負載處串電感L3且電容Cs與L3、電網并聯。如圖2。
電路工作分4模態，如圖3示。
(1)工作模態1：如圖3(a)所示，輸出電流Io>0，電感電流IL1>0，電感電流IL2=0，功率開關管S2截止，S1導通，IL1的數值線性上升，變換器輸出UAC為+Udc。
(2)工作模態2：如圖3(b)所示，Io>0，IL1>0，IL2=0，S2截止，S1關斷，IL1從功率二極管D1續流，線性下降，變換器輸出UAC=-Udc。
(3)工作模態3：如圖3(c)所示，Io<0，IL1=0，IL2>0，IL3<0，S1截止，S2導通，IL2線性上升，變換器輸出UBC=-Udc。
(4)工作模態4：如圖3(d)所示，Io<0，IL1=0，IL2>0，S1截止，S2關斷，IL2從二極管D2續流，線性下降，變換器輸出UBC=+Udc。
2 LCL濾波器型雙Buck并網逆變器的分析
2.1 LCL電容參數選取
濾波電容Cs對逆變器低頻波呈高阻抗，對高頻波呈低阻抗，增大濾波電容可加強高頻諧波衰減。但Cs增大導致無功功率增加，電路效率降低。一般取Cs無功功率Pc與電路額定功率P的百分比作為選取濾波電容標準，如式(1)：
2.2 LCL濾波器電感參數選取與分析
雙Buck并網逆變器由兩個Buck橋臂電路并聯組成，各工作半周，過程對稱，將兩路Buck等效為一路分析。本文逆變器輸出電壓等效為基波與高頻諧波電壓之和，二者均為正弦波形式。高頻電路等效示意圖如圖4，Uhi是高頻源，Ih1、Ih3、Ihc分別是逆變器側輸出電流、負載電流和電容電流的高頻分量。LCL濾波器中總電感量為L，a是LCL電感取值比例系數，0<a<1。
根據圖4有逆變器側輸出電壓與負載電流的關系式為：
式(2)、式(3)可分別求得逆變器側輸出的高頻電壓到網測輸出的高頻電流的開環傳遞函數為：
當G0(S)=0時，高頻諧波會在進入電網前全部被濾除，所以此時的角頻率為LCL濾波器所需的諧振角頻率，如下式：
通常為避免在低頻和高頻處產生諧振，則應使諧振角頻率滿足：
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在濾波器對高頻諧波有同樣抑制比時，由式(10)知LCL濾波器總電感值L取LC濾波器電感值的1/3即可。對于LC濾波器，滿載1 000 W時，電流紋波取小于平均電流的0.2[6]，得到電感取1.16 mH，LCL的電感量取387 μH即可。
L1和L3的比例關系在L和Cs一定時，對諧振角頻率會有影響，為避免在靠近低頻和高頻處發生諧振，在高頻等效電路不考慮阻抗的情況下，參照式(8)選取L1/L=0.7或0.3，此時ωr=55K(rad/s)滿足式(8)。紋波電流會增加功率模塊的損耗與溫升，降低功率器件使用壽命，所以一般要求逆變器側電流的紋波含量要小。因此本實驗中，取L1/L=0.7。所以L1=270 μH，L2=117 μH。
2.3 電路系統分析
雙Buck并網逆變器閉環系統框圖如圖5所示。
Kp、Ki分別是電流環的比例積分系數。Ki是逆變器輸出總電流的采樣比例系數，Ir是電壓環的基準。Ug是電網電壓，傳遞函數G1根據等效電路圖4和方程組：
為便于分析，得系統線性化等效框圖6。
KPWM是系統線性化后的等效比例系數，Io=Ig=I3。根據圖6得到經反饋校正后的輸出電流Ig和基準電流Ir的開環傳遞函數如下：
其中，Z是電網等效阻抗。
根據傳遞函數繪制幅頻特性曲線如圖7，濾波器的截止頻率55K(rad/s)，在開關頻率188K(rad/s)的1/3處。相頻特性曲線中，相位裕度在40°，系統穩態性良好。
3 實驗結果
LCL型雙Buck并網逆變器原理樣機主要參數如下：輸出濾波電容Cs=4 μF，輸出濾波電感L1=L2=270 μH，L3=117 μH，磁芯選取L1、L2為EE40，L3為單EE28，磁芯總體積Ve=29 400 mm3。為分析比較，LC型雙Buck并網逆變器的器件選型同上臺樣機一致，只有輸出濾波電感L1=L2=1.2 mH，磁芯選取均為雙EE55磁芯，磁芯總體積Ve=139 600 mm3。雙Buck并網逆變器用LCL濾波器的電感感值是L濾波器的1/3，電感體積是1/4。
圖8為使用LCL濾波器的關鍵波形：電網電壓Ug、逆變器側輸出電流IL、高頻開關驅動信號Drv1、輸出電流Io。圖9為LC型雙Buck并網逆變器的關鍵波形。如圖8、9所示，LCL型雙Buck并網逆變器在電感量和電感體積均小于LC型的情況下，二者的輸出電壓、電流波形基本一致。
4 結論
本文提出一種LCL型雙Buck并網逆變器，分析了電路工作過程及其穩定性，并設計了LCL參數。本文提出的拓撲特點如下：繼承雙Buck變換器本身輸出諧波含量小，無橋臂直通等優點。電感感值減小，提高系統效率。
參考文獻
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